摘要：針對油氣水三相流條件下產(chǎn)液剖面測井問(wèn)題，在大慶油田多相流模擬實(shí)驗裝置上進(jìn)行三相流條件下阻抗式含水率計的響應規律實(shí)驗，考察氣相介入對傘集流高溫液體渦輪流量計廠(chǎng)家及阻抗式含水率計流量和含水率測量的影響，得到油氣水三相流情況下高溫液體渦輪流量計廠(chǎng)家及阻抗含水率傳感器的響應特性。實(shí)驗結果表明，氣相介入對傘集流高溫液體渦輪流量計廠(chǎng)家及阻抗含水率計測量液相流量和含水率有較大影響，使流量測量值偏高，含水率測量值偏低；液相流量越低，二者測量值誤差越大。給出了2口井現場(chǎng)測井實(shí)例，為現場(chǎng)測井工程師在生產(chǎn)測井中產(chǎn)氣井的測試提供借鑒。為進(jìn)一步提高油氣水三相流條件下的產(chǎn)出剖面測井質(zhì)量提出了建議。
0引言　
大慶油田目前處于高含水開(kāi)發(fā)期，油井中油氣水三相流現象普遍。對于油水兩相來(lái)說(shuō)，已有成熟的產(chǎn)液剖面的測量技術(shù)，阻抗式產(chǎn)液剖面測井儀已在產(chǎn)液剖面測井中廣泛應用，并獲得了良好的效果。該儀器在水為連續相的高含水油水兩相流產(chǎn)出剖面測量中，能準確測量流量及含水率，具有很好的重復性、一致性，能提供可靠的產(chǎn)液信息。對于油氣水三相流，由于氣液之間密度差異大，氣泡的表面張力大等因素的影響，導致氣液混合不均勻，油氣水三相流體的流型、流態(tài)復雜，對產(chǎn)液剖面測井儀器的測量結果造成了復雜的影響，對產(chǎn)液情況的準確了解造成了困難。大慶油田測試技術(shù)服務(wù)分公司早期采用集流式流量計和放射性密度計組合測量三相流?；趥慵?strong>高溫液體渦輪流量計廠(chǎng)家與放射性密度－持水率計組合儀在油氣水三相流模擬實(shí)驗裝置中的動(dòng)態(tài)試驗結果，建立了三相流高溫液體渦輪流量計廠(chǎng)家統計測量模型。近年來(lái)，陸續研發(fā)了光纖持氣率計、低產(chǎn)液三相流測井儀等新方法和儀器。光纖持氣率計通過(guò)測量三相總流量、持水率和持氣率，結合溫度、壓力，采用解釋模型獲得油氣水的分相流量。低產(chǎn)液三相流測井儀受流量和含水率測量范圍的影響只能在流量較低的低產(chǎn)液井中部分應用。這些工作并沒(méi)有研究氣體對兩相流測井儀器的定量影響。
本文在大慶油田多相流模擬實(shí)驗裝置上采用阻抗式含水率計在油氣水三相流條件下進(jìn)行室內動(dòng)態(tài)實(shí)驗，得到油氣水三相流情況下高溫液體渦輪流量計廠(chǎng)家及阻抗含水率傳感器的響應特性，定量分析評價(jià)了氣相對流量和含水率測量的影響，并結合現場(chǎng)測井實(shí)例，為現場(chǎng)測井工程師在生產(chǎn)測井中產(chǎn)氣井測試提供借鑒。
1實(shí)驗條件及實(shí)驗方案
實(shí)驗在大慶油田多相流實(shí)驗室油氣水三相流模擬井中進(jìn)行。透明有機玻璃井筒內徑為125ｍｍ，實(shí)驗介質(zhì)為自來(lái)水、柴油和壓縮空氣。實(shí)驗儀器采用阻抗式產(chǎn)液剖面測井儀。儀器自下向上依次為傘式集流器、高溫液體渦輪流量計廠(chǎng)家和阻抗式含水率傳感器，高溫液體渦輪流量計廠(chǎng)家及阻抗傳感器內徑為19ｍｍ。傘式集流器具有16根金屬傘筋，傘布采用高強度薄織料，集流傘撐開(kāi)后能夠將內徑為125ｍｍ的井筒密封，使待測的油氣水混合流體被集流傘集流后從集流傘下方的進(jìn)液口流入測量通道。阻抗式含水率傳感器和高溫液體渦輪流量計廠(chǎng)家依次安裝在集流傘上部，油氣水混合流體流經(jīng)高溫液體渦輪流量計廠(chǎng)家測量流量，再流經(jīng)阻抗式含水率傳感器測量含水率，然后由出液口流回到井筒。
根據儀器的工作原理及儀器結構等條件，實(shí)驗時(shí)氣體流量設置分別為0、1、3、5m3/d；油水液相流量范圍為3～60m3/d，流量調節分別為3、5、10、20、40、60m3/d，含水率調節范圍50％～100％。實(shí)驗中，先固定某一氣體流量，待氣體流量穩定后調節油水兩相含水率，流動(dòng)穩定后，進(jìn)行測量。
2多相流模擬井中的實(shí)驗及分析
2.1氣體對高溫液體渦輪流量計廠(chǎng)家流量測量的影響
為考察氣體對高溫液體渦輪流量計廠(chǎng)家流量測量的影響，在油氣水三相流中不同氣相流量下對高溫液體渦輪流量計廠(chǎng)家進(jìn)行了動(dòng)態(tài)實(shí)驗標定。實(shí)驗時(shí)添加的氣體流量分別為1、3、5m3/d，油水液相流量范圍3～60m3/d，含水率調節范圍50％～100％。
圖1氣體流量分別為1、3、5m3/d時(shí)標定的高溫液體渦輪流量計廠(chǎng)家在油氣水三相流中的響應圖版。液相含水率從100％逐漸遞減變化到50％，便于對比增加了清水中標定的渦輪曲線(xiàn)，即氣體流量為0m3/d時(shí)的渦輪曲線(xiàn)。

（1）當加入氣體流量1m3/d時(shí)，液相流量在10m3/d以上時(shí)，渦輪響應與液相流量呈線(xiàn)性關(guān)系；由于加入的氣體較少，渦輪響應頻率略高于沒(méi)有加入氣體時(shí)清水中渦輪的響應；但在液相流量10m3/d以下時(shí)，隨持氣率增加，渦輪響應明顯高于清水中的渦輪響應，測量流量明顯高于標準流量，產(chǎn)生了較大測量誤差［見(jiàn)圖1（ａ）］。
（2）當加入氣體流量3m3/d時(shí)，渦輪響應頻率明顯高于沒(méi)有加入氣體時(shí)清水中渦輪的響應頻率。當加入氣體后，渦輪在低液量和高液量時(shí)有不同的規律，在液相流量高于10m3/d時(shí)，渦輪響應與液相流量呈線(xiàn)性關(guān)系。而在低液量下（液相流量10m3/d以下），渦輪響應與液相流量呈非線(xiàn)性關(guān)系。此時(shí)，渦輪響應遠遠高于相對應的液相流量，隨液相流量增加，渦輪響應增加緩慢，幾乎呈一個(gè)平的臺階，渦輪對液相流量失去了分辨能力，說(shuō)明高溫液體渦輪流量計廠(chǎng)家在產(chǎn)氣情況下測量低液相流量時(shí)會(huì )有較大誤差［見(jiàn)圖1（ｂ）］。
（3）加入氣體流量5m3/d時(shí)渦輪響應與加入氣體3m3/d時(shí)的響應規律一致，渦輪響應要明顯高于清水和加入3m3/d氣體時(shí)的響應，測量流量明顯偏高，高溫液體渦輪流量計廠(chǎng)家受氣體影響更為嚴重［見(jiàn)圖1（ｃ）］。
（4）液相含水率從100％變化到50％時(shí)，不同含水率下的渦輪響應曲線(xiàn)近于重合，即渦輪受油水兩相含水率變化影響較小，氣體則是影響渦輪響應明顯偏高的主要因素。
利用清水中渦輪的刻度方程計算加入不同氣體流量后渦輪響應頻率所對應的流量，即為加入氣體后的測量流量，與標準流量之比得到相對誤差。計算結果表明，氣體對液相流量的測量產(chǎn)生了較大的誤差，只有流量較高、氣量較低的測點(diǎn)相對誤差在10％以?xún)?，其他測點(diǎn)的相對誤差均大于10％。尤其在液相流量較低、持氣率較高時(shí)，受氣相影響尤為嚴重。液相流量5m3/d時(shí)相對測量誤差*大可達135％，液相流量3m3/d時(shí)相對測量誤差*大可達300％。因此，現場(chǎng)測井時(shí)液相流量越低，持氣率越大，氣體對流量產(chǎn)生的測量誤差越大。
2.2氣體對阻抗含水率計含水率測量的影響
為考察氣體對阻抗式含水率計含水率測量的影響，在油氣水三相流中不同氣相流量下對阻抗含水率計進(jìn)行了動(dòng)態(tài)實(shí)驗標定。實(shí)驗時(shí)氣體流量分別為1、3、5m3/d，油水液相流量范圍為3～40m3/d，含水率調節范圍50％～100％。圖2為加入氣體流量1、3、5m3/d時(shí)標定的阻抗含水率計在油氣水三相流中的響應圖版。
（1）加入氣體流量1m3/d，當液相流量較高時(shí)儀器含水率響應略低于未加入氣體時(shí)的含水率響應，受氣體影響??；但在液相流量較低（10m3/d以下）、含水率較高（80％）時(shí)，含水率響應明顯降低，測量含水偏低，受氣體影響嚴重，產(chǎn)生了較大的測量誤差［見(jiàn)圖2（ａ）］。
（2）加入氣體流量3、5m3/d時(shí)，與未加入氣體的含水率圖版對比，加入氣體后相對應的含水率響應明顯降低，測量的含水率明顯低于標準含水率。氣流量5m3/d的含水率響應明顯低于氣流量3m3/d時(shí)的含水率響應。尤其是在低流量、高含水時(shí)，氣體對含水率測量影響尤為嚴重，液相流量越低含水率響應偏差越大；氣體流量越高，含水率測量偏差越大［見(jiàn)圖2（ｂ）、

計算加入氣體后的含水率測量誤差，誤差計算結果表明，加入氣體后含水率測量誤差較大，液相流量越低含水率測量誤差越大，*大測量誤差達到30％。根據阻抗式含水率計的測量原理，含水率傳感器測量油水混合相電導率與其中純水相電導率之比確定含水率。由于氣相為非導電相，當加入一定量氣體時(shí)，待測流體的混合電導率降低，測量含水率降低；液相流量越低，氣體所占比例越大，測量含水率誤差越大。
3現場(chǎng)測井
Ｔ－××－××1井是大慶油田采油五廠(chǎng)1口水驅產(chǎn)出井，采用阻抗式含水率計在該井進(jìn)行了測試。圖3、圖4分別為測點(diǎn)深度1097.3ｍ測量的流量及混相值曲線(xiàn)圖。2ｍｉｎ的采樣時(shí)間內，流量及混相值曲線(xiàn)波動(dòng)劇烈，明顯受井下產(chǎn)氣影響，進(jìn)行平均值計算時(shí)只能取后半段較平穩的數據，因此，測試時(shí)需延長(cháng)測量時(shí)間。錄取不同范圍數值時(shí)流量及含水率測量差值較大，流量平穩段為14.81m3/d，高值時(shí)達到23.52m3/d；取不同測量段的混相值時(shí)測量含水率*大相差12％。重復測量得到了相同的測量結果。由此可見(jiàn)，氣體對流量及含水率測量產(chǎn)生了非常大的測量誤差。
Ｂ2－××－××2井是大慶油田采油一廠(chǎng)1口水驅產(chǎn)出井，該井井口計量產(chǎn)液51.72m3/d，取樣化驗含水率81.8％。采用阻抗式含水率計在該井進(jìn)行了測試，圖5為*1測點(diǎn)深度1068ｍ測量的流量及混相值曲線(xiàn)圖。圖5的流量曲線(xiàn)表明，流量曲線(xiàn)受氣體影響較大，測量流量波動(dòng)較大，在25～98m3/d之間波動(dòng)，平均值為58.6m3/d；混相值波動(dòng)也很大，在280～640Ｈｚ之間劇烈波動(dòng)，平均值圖5*1測點(diǎn)1068ｍ處流量曲線(xiàn)和混相值曲線(xiàn)388Ｈｚ。該井測量流量為65.8m3/d，測量含水為51.3％，受井下產(chǎn)氣影響明顯，測量流量明顯高于井口計量流量，測量含水率明顯低于化驗含水率。同時(shí)，在該井測井時(shí)，使用了儀器上裝有氣體分離器的阻抗式含水率計在該井進(jìn)行測試，*1測點(diǎn)的流量及混相值曲線(xiàn)見(jiàn)圖6。由于氣體分離器將氣體分離，未進(jìn)入測量通道，減小了氣體對測量傳感器的影響，測量的流量及混相值曲線(xiàn)波動(dòng)明顯減少，流量波動(dòng)為36～78m3/d，平均值為55m3/d；混相值波動(dòng)為211～288Ｈｚ，平均值為228Ｈｚ。測量流量為54.8m3/d，測量含水率為80.4％，與井口計量非常接近。對比測量結果表明，氣體對流量及含水率測量造成了非常大的測量誤差，已不能進(jìn)行準確測量。




4結論及建議
（1）產(chǎn)氣井中使用兩相流儀器測量流量普遍偏高，氣體對流量測量產(chǎn)生的相對誤差普遍大于10％；液相流量較低時(shí)，受氣相影響尤為嚴重，液相流量5m3/d時(shí)相對測量誤差*大可達135％。在現場(chǎng)測井液相流量越低，持氣率越大時(shí)，氣體對流量產(chǎn)生的測量誤差越大。
（2）產(chǎn)氣井中測量含水率普遍偏低，氣體對含水率測量產(chǎn)生了較大的測量誤差，液相流量越低，持氣率越大時(shí)，含水率測量誤差越大，*大測量誤差達到30％。
（3）為進(jìn)一步提高油氣水三相流條件下的產(chǎn)出剖面測井質(zhì)量，開(kāi)發(fā)安全、環(huán)保、可靠的三相流測井技術(shù)是當務(wù)之急。一方面研究基于光纖持氣率計、高溫液體渦輪流量計廠(chǎng)家及阻抗含水率計多傳感器組合的測量方法和解釋方法；另一方面研究氣相分流的工藝，將三相流問(wèn)題簡(jiǎn)化為兩相流問(wèn)題，采用兩相流的技術(shù)解決問(wèn)題。